[PDF]
http://dx.doi.org/10.3952/lithjphys.50207
Open access article / Atviros prieigos straipsnis
Lith. J. Phys. 50, 181–189 (2010)
MODELLING OF RESISTIVE SENSOR
FOR HIGH POWER MICROWAVE PULSE MEASUREMENT OF TE11
MODE IN CIRCULAR WAVEGUIDE
Ž. Kanclerisa,b, G. Šlekasa, V. Tamošiūnasa,b,
M. Tamošiūnienėa, and M. Dagysa
aMicrowave Laboratory, Semiconductor Physics
Institute, Center for Physical Sciences and Technology, A.
Goštauto 11, LT-01108 Vilnius, Lithuania
E-mail: kancleris@pfi.lt
bFaculty of Physics, Vilnius University, Saulėtekio
9, LT-10222 Vilnius, Lithuania
Received 22 March 2010; revised 1
June 2010; accepted 17 June 2010
Interaction of a semiconductor
plate with TE11 wave in a circular waveguide has been
analysed for the purpose of optimizing a frequency response of a
resistive sensor (RS). The performance of the RS is based on the
electron heating effect and it is devoted to high power microwave
pulse measurement. The semiconductor plate with contacts on its
sidewalls serves as sensing element (SE) of the RS. A
three-dimensional finite-difference time-domain method (FDTD) was
applied to simulate wave propagation within a circular waveguide
segment with the SE which is placed on a wall of the circular
waveguide. The electric field distribution, voltage standing wave
ratio (VSWR), and the average electric field dependences on
frequency have been determined for several sets of dimensions and
specific resistances of the SE. The parameters of the optimal SE
were found.
Keywords: electromagnetic wave, circular
waveguide, mode TE11, semiconductor obstacle, resistive
sensor
PACS: 41.20.-q, 07.50.-e
DIDELĖS GALIOS MIKROBANGŲ
IMPULSŲ, SKLINDANČIŲ TE11 MODA APSKRITUOJU
BANGOLAIDŽIU, REZISTORINIS JUTIKLIS
Ž. Kanclerisa,b, G. Šlekasa, V. Tamošiūnasa,b,
M. Tamošiūnienėa, M. Dagysa
a Fizinių ir technologijos mokslų centro
Puslaidininkių fizikos institutas, Vilnius, Lietuva
bVilniaus universiteto Fizikos fakultetas,
Vilnius, Lietuva
Apžvelgti darbai, kuriuose naudojami
apskritieji bangolaidžiai su jais sklindančia TE
11
moda. Pateikti rezistorinio jutiklio (RJ), skirto didelės galios
mikrobangų impulsų matavimui, privalumai lyginant juos su
puslaidininkiniais diodais. Nagrinėjama galimybė sukurti RJ,
skirtą TE
11 modos, sklindančios apskrituoju
bangolaidžiu, didelės galios mikrobangų impulsams matuoti. RJ
jautrusis elementas (JE), kurį sudaro iš
n-Si pagamintas
tūrinis bandinys, yra patalpintas ant apskritojo bangolaidžio
sienelės. Metaliniai kontaktai suformuoti ant šoninių jutiklio
plokštumų. Suformuluoti reikalavimai jutiklio JE: jutiklis turi
nesukelti žymesnių atspindžių bangolaidyje (stovinčios bangos
koeficientas <1,2), minimali jutiklio išvado signalo dažninė
priklausomybė – užtikrinti galimybę matuoti nanosekundinės trukmės
impulsus (JE varža negali viršyti 50
).
Ištirta JE sąveika su TE
11 modos elektromagnetine banga
apskritajame bangolaidyje plačiame dažnių intervale. Skaičiavimai
atlikti naudojant baigtinių skirtumų laiko skalėje metodą. Ieškant
optimalių JE parametrų skaičiuota elektrinio lauko pasiskirstymas,
stovinčiosios bangos koeficientas ir vidutinio elektrinio lauko
priklausomybės nuo dažnio kelioms skirtingų matmenų ir savitosios
varžos RJ jautriųjų elementų serijoms.
Tyrimų rezultatai atskleidė kelius optimalaus RJ kūrimui.
Pirmiausia buvo išnagrinėta galimybė sukurti trumpą RJ, kurio
ilgis
l = 0,3–0,4 mm, aukštis
h = 2 mm, nes toks
jutiklis mažiau iškraipytų elektrinį lauką bangolaidyje.
Skaičiavimo rezultatai parodė, kad įmanoma sukurti trumpą RJ,
kuris atitiktų visus jam keliamus reikalavimus, tačiau nustatyta,
kad, net nežymiai pakeitus tokio RJ jautriojo elemento plotį
d,
gali žymiai pakisti elektrinių laukų santykis. Dėl šios
priežasties galėtų kilti sunkumų gaminant RJ, todėl buvo
išnagrinėta galimybė sukurti ilgesnį jutiklį (
l = 3–7 mm).
Tačiau (pasirinktoms JE medžiagos savitosios varžoms
ρ)
buvo stebimas tik monotoniškas elektrinių laukų santykio
mažėjimas, kai JE aukštis buvo
h =2 mm. Išnagrinėjus RJ su
aukštesniais JE (
h = 4 mm), buvo nustatyti optimalūs JE
matmenys bei savitoji varža (
h×
d×
l =
4×0,4×3,5 mm
3,
= 20
Ω). Apskaičiuotos
vidutinio elektrinio lauko optimaliojo RJ viduje ir stovinčiosios
bangos koeficiento priklausomybės nuo kampo tarp jutiklio JE ir
krintančios bangos poliarizacijos plokštumos, esant skirtingiems
elektromagnetinės bangos dažniams, bei jautrio priklausomybės nuo
dažnio, kai skyrėsi poliarizacijos kampai. Taip pat buvo
apskaičiuotos optimaliojo RJ santykinės varžos pokyčio
priklausomybės nuo bangolaidžiu sklindančios galios ir elektrinio
lauko sandų pasiskirstymas bangolaidyje su JE. Skaičiavimo
rezultatai parodė, kad pasirinktas optimalusis RJ labiau tinka
naudoti eksperimentuose, kai elektromagnetinės bangos dažnis
pastovus, bet gali būti naudojamas poliarizacijos tyrimams.
References / Nuorodos
[1] M. Dagys, Ž. Kancleris, R. Simniškis, E. Schamiloglu, and F.J.
Agee, Resistive sensor: Device for high-power microwave pulse
measurement, IEEE Antenn. Propag. Mag. 43(5), 64–79 (2001),
http://dx.doi.org/10.1109/74.979368
[2] M.B. Goykhman, N.F. Kovalev, N.G. Kolganov, and A.V. Palitsin,
Measurement of high-power microwave pulses by resistive hot-electron
sensors, Techn. Phys. Lett. 30(6), 500–502 (2004),
http://dx.doi.org/10.1134/1.1773349
[3] Ž. Kancleris, G. Šlekas, V. Tamošiūnas, R. Simniškis, P.
Ragulis, and M. Tamošiūnienė, Semiconductor plate interacting with
TE01 mode in circular waveguide, Lithuanian J. Phys. 49(1),
35–43 (2009),
http://dx.doi.org/10.3952/lithjphys.49116
[4] Ž. Kancleris, G. Šlekas, V. Tamošiūnas, and M. Tamošiūnienė,
Resistive sensor for high power microwave pulse measurement of TE01
mode in circular waveguide, Progr. Electromagn. Res. PIER 92,
267–280 (2009),
http://dx.doi.org/10.2528/PIER09041409
[5] S.I. Baskakov, Basics of Electrodynamics (Moscow, Sov.
Radio, 1973) [in Russian]
[6] A.M. Pérez, V.E. Boria, B. Gimeno, S. Anza, C. Vicente, and J.
Gil, Multipactor analysis in circular waveguides, J. Electromagn.
Waves Appl. 23(11–12), 1575–1583 (2009),
http://dx.doi.org/10.1163/156939309789476356
[7] M. Thumm and H. Kumric, High-power TE11 and TM11
circular polarizers in oversized waveguides at 70 GHz, Int. J.
Infrared Millimet. Waves 10(9), 1059–1075 (1989),
http://dx.doi.org/10.1007/BF01010365
[8] T. Kamei and Y. Utsumi, Frequency performance for TE11
circular waveguide filters, IEICE Trans. Electron. E85-C(8),
1634–1641 (2002),
http://search.ieice.org/bin/summary.php?id=e85-c_8_1634&category=C&year=2002&lang=E&abst=
[9] I. Bogdankevich, I. Ivanov, O. Loza, P. Strelkov, D. Ulyanov,
and E. Garate, A high power (50 MW), broadband (50%) plasma-aided
microwave amplifier, in: 28th ICPIG, July 15-20, 2007, Prague,
Czech Republic, 1194–1197 (2007)
[10] R.W. Scharstein and A.T. Adams, Thick circular iris in a TE11-mode
circular waveguide, IEEE Trans. Microw. Theor. Tech. 36(11),
1529–1531 (1988),
http://dx.doi.org/10.1109/22.8918
[11] QuinStar Technology, QCW Series Circular Waveguide Sections
and Flanges,
http://www.quinstar.com/qcw_circular_waveguide_sections_and_flanges.html
[12] A. Taflove and S.C. Hagness, Computational Electrodynamics:
The Finite-Difference Time-Domain Method, 2nd ed. (Artech
House, Norwood, MA, 2000),
http://www.amazon.com/Computational-Electrodynamics-Finite-Difference-Time-Domain-Propagation/dp/1580530761/
[13] Ž. Kancleris, Handling of singularity in finite-difference
time-domain procedure for solving Maxwell’s equations in cylindrical
coordinate system, IEEE Trans. Antenn. Propag. 56(2),
610–613 (2008),
http://dx.doi.org/10.1109/TAP.2007.915478